Výpočet je určen pro geometrický návrh a pevnostní kontrolu předepjatého šroubového spoje, namáhaného statickým resp. cyklickým zatížením, působícím jak v ose šroubu, tak i v rovině spojovaných částí. Program řeší následující úlohy:
Automatický návrh spojovacího šroubu standardního provedení.
Výpočet a kontrolu spojů se speciálními osazenými dříky.
Návrh a výpočet potřebného montážního předpětí spoje a utahovacího momentu.
Výpočet silových poměrů zatíženého spoje.
Statická a dynamická pevnostní kontrola.
Program obsahuje tabulku běžně používaných materiálů šroubů podle ISO, EN, SAE a ASTM a výběr materiálů spojovaných částí dle AISI/SAE/ASTM, ISO, EN a DIN.
Podpora 2D CAD systémů.
Ve výpočtu jsou použita data, postupy, algoritmy a údaje z odborné
literatury a norem ANSI, ISO, EN, DIN.
Seznam norem: ANSI B1.1, ANSI 273, ANSI B18.2.1, ANSI B18.2.2, ANSI B18.3, ANSI
B18.6.2, ANSI B18.6.3, ANSI B18.22.1, ASTM A193, ASTM A307, ASTM A320, ASTM
A325, ASTM A354, ASTM A449, ASTM A453, ASTM A490, ASTM A574, ASTM F568M, ASTM
F593, ASTM F2281, SAE J429f, ISO 273, ISO 1207, ISO 4016, ISO 4032, ISO
4035, ISO 4762, ISO 8738, ISO 8839, EN ISO 898, EN ISO 3506, EN 10269, EN 28839, VDI 2230
Uživatelské rozhraní.
Stáhnout.
Ceník, koupit.
Informace o syntaxi a ovládání výpočtu naleznete v dokumentu "Ovládání, struktura a syntaxe výpočtů".
Informace o účelu, použití a ovládání odstavce "Informace o projektu" naleznete v dokumentu "Informace o projektu".
Předepjaté šroubové spoje tvoří převážnou většinu v praxi používaných šroubových a závitových spojů. Tyto spoje jsou již při montáži zatíženy poměrně velkou vnitřní osovou silou (montážním předpětím), zajišťující potřebnou silovou vazbu stykových ploch spojovaných materiálů.
V podstatě jde o to, aby se navrhovaný konstrukční uzel choval za provozu jako celistvý kompaktní útvar. Správně předepjatý spoj tak tvoří i za provozu jednolitý celek se zaručeným silovým dotykem ve stykových plochách a s neměnnou vzájemnou polohou spojovaných částí. Montážní předpětí tedy plní u šroubového spoje dvě základní funkce. U spojů zatížených v rovině spojovaných částí zajišťuje za využití třecích sil požadavek smykové únosnosti spoje, u spojů namáhaných v ose šroubu požadavek kompaktnosti resp. těsnosti spoje.
Z výše uvedeného pak vyplývají jednotlivé kroky potřebné k úspěšnému návrhu předepjatého šroubového spoje:
Při návrhu a kontrole doporučujeme zachovat následující postup.
V tomto odstavci je nutné zadat základní vstupní parametry, charakterizující způsob, režim a velikost zatížení, a typ provedení spoje.
Ve výběrovém seznamu vyberte požadovanou soustavu jednotek výpočtu. Při přepnutí jednotek budou okamžitě přepočítány všechny hodnoty.
Z konstrukčního hlediska rozlišujeme dva základní způsoby provedení šroubového spoje:
Ve výběrovém seznamu zvolte způsob provedení spoje.
V závislosti na typu zatížení jsou na předepjatý šroubový spoj kladeny odlišné požadavky, z čehož plyne také odlišný způsob výpočtu montážního předpětí. Pro účely výpočtu šroubového spoje tak rozlišujeme 3 způsoby zatížení:
Požadovaný způsob zatížení zvolte ve výběrovém seznamu. Po výběru bude výpočet upraven do tvaru, který odpovídá zvolenému způsobu zatížení - budou skryty ty parametry, které nemají pro vybraný typ výpočtu smysl.
Tento seznam umožňuje definovat typ (průběh) zatížení, které na spoj působí. Šroubový spoj se řeší pro následující typy zatížení:
U cyklicky namáhaného spoje (zatížení B až E) je potřebné provádět, kromě běžných pevnostních kontrol, také kontrolu spojovacího šroubu z hlediska únavové pevnosti.
Požadovaný průběh zatížení zvolte ve výběrovém seznamu. Po výběru bude výpočet upraven do tvaru, který odpovídá zvolenému typu zatížení - budou skryty ty parametry, které nemají pro vybraný typ výpočtu smysl.
V této části zadejte provozní síly působící na šroubový spoj. V řádku [1.7] zadejte velikost statické axiální (osové) síly nebo horní hodnotu amplitudy síly při cyklickém zatížení. V řádku [1.8] zadejte dolní hodnotu amplitudy síly při cyklickém zatížení. Řádek [1.9] slouží k zadání radiální síly, přičemž vždy zadávejte maximální velikost této síly.
Tento odstavec je určen k nastavení různých provozních a montážních parametrů, potřebných pro návrh a výpočet předepjatého šroubového spoje.
Správně předepjatý šroubový spoj musí tvořit i za provozu jednolitý celek, se zaručeným silovým dotykem ve stykových plochách a s neměnnou vzájemnou polohou spojovaných částí. Tento požadavek kompaktnosti, který je důležitý zvláště u spojů vystavených proměnnému zatížení, se v některých případech rozšiřuje ještě o požadavek těsnosti spoje. Předpětím vyvozený tlak na těsnících plochách zde pak musí být i za provozu zárukou hermetického sepětí spoje.
Požadavek kompaktnosti resp. těsnosti spoje je při návrhu spoje uplatňován prostřednictvím tohoto součinitele, který udává poměr mezi zbytkovým předpětím sevřených částí spoje a maximální provozní silou. Volbou tohoto součinitele je tedy ovlivněna velikost montážního předpětí navrhovaného spoje. Součinitel se obvykle volí v mezích dle následujících doporučení:
Požadavek kompaktnosti spoje
Spoje zatížené stálou silou | 0.2 ... 1.5 |
Spoje zatížené proměnnou silou | 0.5 ... 2 |
Požadavek těsnosti spoje (vyšší hodnoty používané při proměnné síle nebo při těsnění nebezpečného média)
Těsnění měkké | 1 ... 2 |
Těsnění kovové profilované | 1.5 ... 3 |
Těsnění kovové ploché | 2.5 ... 4 |
U správně navrženého šroubového spoje namáhaného v rovině spojovaných částí se musí celá radiální sila přenášet třením mezi spojovanými částmi, které vznikne od montážního předpětí. Tento součinitel bezpečnosti udává poměr mezi skutečným zbytkovým předpětím ve spoji a minimální (teoreticky spočtenou) svěrnou sílou potřebnou pro úplný přenos radiální síly. Ke splnění požadavku smykové únosnosti spoje by teoreticky měla stačit bezpečnost větší než 1, ve skutečnosti se však s ohledem na technologické vlastnosti provozu a možnou nepřesnost při teoretickém stanovování součinitelů tření mezi spojovanými plochami doporučuje volit bezpečnost proti bočnímu posunutí v rozmezí 1.5 ... 3. Horní hodnoty se volí u spoje namáhaného proměnnou silou. U kombinovaného namáhání (viz. [1.4]) nebo namáhání s rázy je možné použít bezpečnost i vyšší.
Dostatečně velké zbytkové předpětí sevřených částí zajišťuje za provozu potřebnou silovou vazbu stykových ploch.
Minimální přípustný poměr meze kluzu zvoleného materiálu šroubu a maximálního redukovaného napětí v jádře šroubu. Dolní hranice bezpečnosti na mezi kluzu se u spojovacích šroubu volí obvykle s ohledem na způsob namáhání, důležitost spoje, jakost výroby, provozní podmínky a přesnost výpočtu v rozmezí 1.5 ... 3. Nižší hodnoty se volí u spojů zatížených statickou silou, horní hodnoty u spojů namáhaných proměnnou silou. U důležitých spojů, spojů zatížených rázy, spojů pracujících v agresivním prostředí či za vysokých provozních teplot se volí i vyšší hodnoty míry bezpečnosti (3 ... 6). Obecné postupy stanovování koeficientů bezpečnosti naleznete v dokumentu "Koeficienty bezpečnosti".
Velikost součinitele tření v závitech závisí na materiálu, drsnosti, úpravě povrchu a úhlu profilu. U plochých závitů bývá součinitel tření nižší. Součinitel tření pro ostrý závit:
kde:
m' - součinitel tření u plochého závitu
a - úhel profilu
Orientační hodnoty součinitele tření pro ostrý závit (úhel profilu 60°) jsou uvedeny v tabulce.
Nemazaný závit (bez zvláštního mazání, ale neodmaštěný)
Vnější závit ocelový |
Vnitřní závit |
|||
Ocelový neupravený | Ocelový zinkovaný | Šedá litina | Al slitiny | |
Neupravený | 0.12 ... 0.18 | 0.14 ... 0.20 | 0.12 ... 0.18 | 0.12 ... 0.23 |
Fosfátovaný | 0.12 ... 0.18 | 0.14 ... 0.20 | 0.12 ... 0.18 | 0.12 ... 0.23 |
Pozinkovaný | 0.14 ... 0.23 | 0.14 ... 0.25 | 0.12 ... 0.19 | 0.14 ... 0.23 |
Kadminovaný | 0.09 ... 0.14 | 0.10 ... 0.16 | 0.09 ... 0.14 | 0.09 ... 0.15 |
Odmaštěný | 0.19 ... 0.25 | 0.19 ... 0.25 | 0.19 ... 0.25 | 0.19 ... 0.25 |
Mazaný závit
Vnější závit ocelový |
Vnitřní závit |
|||
Ocelový neupravený | Ocelový zinkovaný | Šedá litina | Al slitiny | |
Neupravený | 0.10 ... 0.17 | 0.12 ... 0.18 | 0.10 ... 0.17 | 0.11 ... 0.20 |
Fosfátovaný | 0.10 ... 0.17 | 0.12 ... 0.18 | 0.10 ... 0.17 | 0.11 ... 0.20 |
Pozinkovaný | 0.12 ... 0.20 | 0.12 ... 0.20 | 0.11 ... 0.18 | 0.12 ... 0.20 |
Kadminovaný | 0.08 ... 0.13 | 0.09 ... 0.15 | 0.08 ... 0.13 | 0.08 ... 0.14 |
Velikost součinitele tření pod hlavou šroubu resp. maticí závisí na materiálu matice a sevřených částí, drsnosti, úpravě povrchu a mazání. Orientační hodnoty součinitele tření pro ocelovou hlavu šroubu (matici) jsou uvedeny v tabulce.
Hlava šroubu (matice) |
Materiál sevřených částí |
|||
Ocel | Ocel pozinkovaná | Šedá litina | Al slitina | |
Neupravená suchá | 0.10 ... 0.18 | 0.10 ... 0.18 | 0.12 ... 0.20 | - |
Fosfátovaná suchá | 0.10 ... 0.18 | 0.10 ... 0.18 | 0.12 ... 0.20 | - |
Pozinkovaná suchá | 0.10 ... 0.20 | 0.16 ... 0.22 | 0.10 ... 0.20 | - |
Neupravená mazaná | 0.08 ... 0.15 | 0.08 ... 0.15 | 0.08 ... 0.16 | 0.08 ... 0.20 |
Fosfátovaná mazaná | 0.08 ... 0.15 | 0.08 ... 0.15 | 0.08 ... 0.16 | 0.08 ... 0.20 |
Pozinkovaná mazaná | 0.09 ... 0.18 | 0.09 ... 0.18 | 0.10 ... 0.18 | - |
Velikost součinitele tření mezi spojovanými plochami závisí na materiálu spojovaných částí, drsnosti, úpravě povrchu a odmaštění spojovaných ploch. Orientační hodnoty součinitele tření jsou uvedeny v tabulce.
Povrchová úprava |
Materiál sevřených částí |
|||
Ocel na oceli | Ocel na litině | Litina na litině | Al slitiny | |
Opracované odmaštěné plochy | 0.12 ... 0.18 | 0.15 ... 0.25 | 0.18 ... 0.25 | 0.08 ... 0.15 |
Plochy bez povrchové úpravy | 0.15 ... 0.25 | 0.18 ... 0.30 | 0.20 ... 0.30 | 0.12 ... 0.20 |
Opálené plochy | 0.35 ... 0.55 | - | ||
Plochy otryskané pískem | 0.45 ... 0.55 | - |
Při nerovném dosednutí hlavy šroubu nebo matice na dosedací plochy vzniká v jádře šroubu přídavné ohybové napětí. Ohybové namáhání vzniká zpravidla vinou nepřesností výroby (dosedací plochy pod hlavou a maticí nejsou rovnoběžné a kolmé na osu šroubu) nebo vinou deformace sevřených částí pod zatížením. Ohybové napětí může být i několikanásobně větší než je tahové namáhání v jádře šroubu a je často příčinou lomu šroubu ve výběhu závitu. Přídavný ohyb je pro pevnost šroubu vždy velmi nebezpečný (zvláště při proměnném zatížení) a je potřeba se ho pokud možno vyvarovat pečlivým opracováním povrchů případně použitím vyrovnávacích nebo kulových podložek. Velikost ohybového namáhání lze také snížit zeslabením dříku spojovacího šroubu případně zvětšením jeho délky.
O velikosti ohybového napětí rozhoduje velikost úhlové výchylky kolmosti dosedací plochy hlavy šroubu od osy šroubu [2.9]. V přesném strojírenství se připouští maximální výchylka cca. d=5' (=0.085°).
Při změně provozní teploty dochází ve spoji ke změně předpětí. To může mít zásadní vliv na funkčnost spoje. Má-li spoj bezchybně fungovat při různých teplotách, je potřeba zohlednit případný vliv teploty již při jeho návrhu.
Za provozu dochází v předepjatém šroubovém spoji k určité trvalé (plastické) deformaci spoje. Toto "sednutí" spoje je způsobeno např. otlačením závitů šroubu, matice a stykových ploch spojovaných částí, stlačením těsnící vložky, trvalým protažením šroubu, atd. Tato deformace způsobuje pozvolné klesání předpětí spoje za provozu a může způsobit případnou netěsnost či nekompaktnost spoje.
Směrné hodnoty v [mm] pro trvalé stlačení sevřených částí (včetně závitu) jsou uvedeny v následujících tabulkách (v závorce uvedeny hodnoty v [in]):
Namáhání spoje tahem/tlakem
Počet dělících spár | Drsnost spár | |
Ra >= 6.3 | Ra <= 3.2 | |
2 | 0.013 (0.00051) | 0.010 (0.00039) |
3 | 0.016 (0.00063) | 0.012 (0.00047) |
4 | 0.020 (0.00079) | 0.014 (0.00055) |
5 | 0.025 (0.00098) | 0.016 (0.00063) |
6 | 0.030 (0.00118) | 0.018 (0.00071) |
Namáhání spoje smykem
Počet dělících spár | Drsnost spár | |
Ra >= 6.3 | Ra <= 3.2 | |
2 | 0.020 (0.00079) | 0.013 (0.00051) |
3 | 0.028 (0.00110) | 0.016 (0.00063) |
4 | 0.035 (0.00138) | 0.020 (0.00079) |
5 | 0.042 (0.00165) | 0.025 (0.00098) |
6 | 0.050 (0.00197) | 0.030 (0.00118) |
Místa vstupu vnějšího axiálního zatížení nemusí vždy ležet v dosedacích plochách pod hlavou a maticí šroubu. Obvykle naopak působí axiální síly v místech ležících uvnitř sevřených částí. Faktor zavedení provozní síly pak udává poměr mezi vzdálenostmi skutečných působišť provozní síly a celkovou výškou sevřených částí a s ohledem na možné krajní stavy nabývá hodnot v rozmezí [0...1]. Tento poměr může výrazně ovlivnit rozdělení zatížení provozní sílou mezi spojovací šroub a sevřené části a tím i velikost potřebného montážního předpětí spoje.
Zatímco u některých spojů je poloha působiště provozní síly celkem evidentní, u jiných je víceméně intuitivní a její přesné určení může být dost obtížné. Určitým vodítkem je zde existence dvou okrajových stavů, mezi nimiž se realita nachází. Není-li určení činitele zavedení provozní síly zřejmé z geometrie spoje, předpokládá se u spoje s průchozím šroubem zpravidla n=0.5 u spojů se závrtným šroubem pak podle konstrukce spoje n=0.75...0.25.
Přesnější hodnoty faktoru zavedení provozní síly je možné získat například z následující tabulky dle VDI 2230:
b / L | a / L | Typ provedení šroubového spoje | |||||
SV1 | SV2 | SV3 | SV4 | SV5 | SV6 | ||
0.00 | 0.00 | 0.70 | 0.57 | 0.44 | 0.42 | 0.30 | 0.15 |
0.10 | 0.55 | 0.46 | 0.37 | 0.34 | 0.25 | 0.14 | |
0.30 | 0.30 | 0.30 | 0.26 | 0.25 | 0.22 | 0.14 | |
0.50 | 0.13 | 0.13 | 0.12 | 0.12 | 0.10 | 0.07 | |
0.10 | 0.00 | 0.52 | 0.44 | 0.35 | 0.33 | 0.24 | 0.13 |
0.10 | 0.41 | 0.36 | 0.30 | 0.27 | 0.21 | 0.12 | |
0.30 | 0.22 | 0.21 | 0.20 | 0.16 | 0.15 | 0.10 | |
0.50 | 0.10 | 0.10 | 0.09 | 0.08 | 0.07 | 0.06 | |
0.20 | 0.00 | 0.34 | 0.30 | 0.26 | 0.23 | 0.19 | 0.11 |
0.10 | 0.28 | 0.25 | 0.23 | 0.19 | 0.17 | 0.11 | |
0.30 | 0.16 | 0.16 | 0.15 | 0.12 | 0.12 | 0.09 | |
0.50 | 0.07 | 0.07 | 0.07 | 0.06 | 0.06 | 0.06 | |
0.30 | 0.00 | 0.16 | 0.16 | 0.16 | 0.14 | 0.14 | 0.10 |
0.10 | 0.14 | 0.14 | 0.14 | 0.13 | 0.13 | 0.10 | |
0.30 | 0.12 | 0.12 | 0.12 | 0.10 | 0.10 | 0.08 | |
0.50 | 0.04 | 0.04 | 0.04 | 0.03 | 0.03 | 0.03 |
kde význam jednotlivých rozměrů a typ provedení spoje je definován na následujícím obrázku:
Ze seznamu vyberte odpovídající provedení spoje. Speciální úpravy spoje slouží ke zvýšení únavové pevnosti šroubu.
Způsob výroby závitu má výrazný vliv na únavovou pevnost spojovacího šroubu. Z hlediska únavového namáhání je nejméně výhodný řezaný závit. Speciální (dodatečné) úpravy závitu pak slouží ke zvýšení únavové pevnosti šroubu. Jejich popis naleznete v odstavci "Technologické úpravy spoje" kapitoly "Příčiny poruch šroubových spojů, zvýšení únosnosti šroubu".
Ze seznamu vyberte požadovanou životnost spoje v pracovních cyklech.
Únavová pevnost spojovacích šroubu klesá s rostoucím počtem pracovních cyklů. U ocelových šroubů tato pevnost klesá zhruba do hranice 106 pracovních cyklů. V oblasti požadované životnosti větší než 106 pracovních cyklů zůstává již mez únavy materiálu a tedy pevnost spojovacího šroubu přibližně konstantní.
Ukazatel spolehlivosti je v podstatě procentuální vyjádření životnosti a udává pravděpodobnost bezporuchové činnosti spoje. Ve strojírenské praxi se obvykle počítá se spolehlivostí 80 až 99.9%. Hodnota požadované spolehlivosti větší než 99.9% je používána jen na velmi důležitá zařízení, jejichž porušení by mělo za následek ohrožení lidského života nebo vysoké materiální ztráty. Pro běžné šroubové spoje namáhané proměnným zatížením se hodnota spolehlivosti volí obvykle v mezích 95...99.5%.
Spolehlivost |
Důležitost spoje |
< 90 % | Nevýznamné spoje, jejichž porušení nemá žádné zvláštní následky. |
90 - 95 % | Méně důležité spoje, jejichž porušení způsobí nefunkčnost vyššího celku, nikoliv však jeho zničení. |
95 - 99.9 % | Důležité spoje, jejichž porušení způsobí zničení vyššího celku a vysoké materiální ztráty. |
> 99.9% | Velmi důležité spoje, jejichž porušení by mělo za následek ohrožení lidského života nebo vysoké materiální ztráty. |
Šroubové spoje namáhané proměnným zatížením je nutné kontrolovat z hlediska únavové pevnosti. Odolnost proti případnému únavovému lomu spojovacího šroubu je posuzována na základě výsledného koeficientu dynamické bezpečnosti. Tato míra bezpečnosti hodnotí pozici šroubu z hlediska proměnného tahového napětí a je definována jako poměr amplitudních složek napětí cyklu mezního a cyklu provozního.
S přihlédnutím k přesnosti a věrohodnosti vstupních informací, konstrukčnímu provedení spoje, charakteru zatížení, jakosti výroby a provozním podmínkám se obvykle volí minimální hodnota dynamické bezpečnosti v rozmezí 1.5 ... 2.5. Pro spoje pracující v neagresivním prostředí při pracovní teplotě do 100 °C jsou doporučeny následující hodnoty bezpečnosti:
Bezpečnost |
Parametry návrhu a spoje |
1.5 ... 1.7 | - konstrukční provedení spoje splňuje zásady pro
spoje namáhané proměnným zatížením
- velmi přesné stanovení silových poměrů a napjatosti spoje - dokonalá znalost materiálových charakteristik - přesné dodržení technologie |
1.7 ... 2.0 | - méně přesný výpočet bez experimentálního ověření
- menší přesnost v technologii výroby |
2.0 ... 2.5 | - nevhodné konstrukční provedení spoje, zvyšující
riziko únavových lomů materiálu
- nepřesné znalosti o skutečném výskytu a působení vnějších sil - použití šroubů velkých průměrů |
Konstrukční zásady pro návrh spojů namáhaných proměnným zatížením jsou uvedeny v kapitole "Příčiny poruch šroubových spojů, zvýšení únosnosti šroubu".
Výpočet umožňuje navrhovat předepjatý šroubový spoj pro spojení až z pěti součástí z různých materiálů. Tento odstavec slouží k popisu geometrie a výběru materiálu spojovaných částí.
Pro stanovení silových poměrů v předepjatém šroubovém spoji je nutné znát tuhost spojovaných částí. Z hlediska výpočtu tuhosti rozdělujeme způsob provedení spoje do dvou základních modelových situací:
Ve výběrovém seznamu zvolte způsob provedení spojovacích částí. V případě spojování válcových částí pak zadejte i jejich průměr [3.3].
Ve výběrovém seznamu zvolte počet sevřených částí. Jejich rozměry definujte v tabulce [3.6].
Celkovou výškou sevřených částí je myšlena vzdálenost mezi hlavou a maticí šroubu. Je-li tedy šroubový spoj opatřen podložkami, je nutné započítat do celkové svěrné výšky i tloušťku podložek.
V tabulce zadejte výšku a materiál spojovaných částí. Spojované části jsou v tabulce seřazeny postupně směrem od hlavy šroubu.
Význam parametrů v tabulce:
Li | Výška části [mm, in] |
E | Modul pružnosti v tahu [MPa, ksi] (při teplotě 20°C, 68°F) |
a | Součinitel tepelné roztažnosti [10-6/°C, 10-6/°F] (pro ohřev 20->100°C, 68->212°F) |
pD | Dovolený tlak [MPa, ksi] |
Materiál | Vhodný materiál vyberte z rozbalovacího seznamu |
Prvních pět řádků seznamu je vyhrazeno pro uživatelem definované materiály. Informace o nastavení vlastních materiálů naleznete v dokumentu "Úpravy sešitu (výpočtu)". Další řádky seznamu obsahují výběr materiálů pro aktuálně nastavenou normu na listu "Materiál".
Tento odstavec slouží k výběru materiálu a návrhu vyhovujících rozměrů šroubu pro výše specifikované provedení a zatížení předepjatého šroubového spoje. Spojovací šroub můžete navrhnout buď manuálně nebo využít funkce automatického návrhu stisknutím tlačítka v řádku [4.13].
V tabulce jsou pro dané provedení a zatížení spoje dopočteny hodnoty minimálních průměrů závitu v závislosti na různých kombinacích materiálů šroubu a typu závitu. Každý sloupec tabulky přísluší jinému materiálu šroubu, každá řádka pak jinému typu závitu. Jednotlivé pevnostní třídy šroubu jsou vybrány dle normy, nastavené v seznamu norem [4.1]. Použité označení typu závitu má pak následující význam:
MC | Metrický závit hrubý |
MF | Metrický závit jemný |
UNC | Palcový závit hrubý |
UNF | Palcový závit jemný |
UNEF | Palcový závit extra jemný |
Materiál spojovacího šroubu vyberte z rozbalovacího seznamu v řádce [4.4]. Vodítkem pro výběr vhodného materiálu může být tabulka "Doporučených min. průměru závitu" [4.2]. Prvních pět řádků seznamu je vyhrazeno pro uživatelem definované materiály. Informace o nastavení vlastních materiálů naleznete v dokumentu "Úpravy sešitu (výpočtu)". Další řádky seznamu obsahují výběr materiálů pro aktuálně nastavenou normu [4.1].
U závrtných šroubů zadejte modul pružnosti v tahu materiálu závrtné části spoje při montážní teplotě.
Tato část slouží k volbě typu a rozměrů závitu navrhovaného spojovacího šroubu. Typ závitu vyberte ze seznamu [4.12]. Prvních pět položek seznamu tvoří normalizované závity. Pro vybraný typ závitu zvolte ze seznamu [4.14] požadovaný jmenovitý rozměr závitu. Ostatní potřebné rozměry závitu [4.15 až 4.18] jsou dopočteny automaticky podle normy. Pro návrh vyhovující velikosti závitu můžete s výhodou použít tlačítka [4.13] pro automatický návrh spojovacího šroubu.
Pokud hodláte ve spoji použít šroub s jiným (speciálním) typem závitu, vyberte v seznamu [4.12] poslední položku a do vstupních polí [4.15 .. 4.18] zadejte všechny potřebné rozměry závitu.
Automatický návrh spusťte stisknutím příslušného tlačítka na řádku [4.13]. Pomocí tlačítka "F0min" vyhledáte vhodný rozměr šroubu pro minimální montážní předpětí zajišťující požadovanou funkčnost spoje. Při použití tlačítka "F0max" je vyhledán šroub pro maximální montážní předpětí, které odpovídá "součiniteli utahování" definovanému na řádku [8.3].
Při automatickém návrhu je pro zvolený materiál šroubu [4.4] a typ závitu [4.12] vybrán šroub minimálních rozměrů tak, aby byla zajištěna požadovaná funkčnost spoje a šroub zároveň z pevnostního hlediska vyhovoval požadované míře bezpečnosti [2.4] resp. [2.26]. Program navrhuje pouze prizmatické šrouby stálého průřezu (viz [4.19]) s mezikruhovou stykovou plochou [4.30]. Dále jsou při návrhu šroubu automaticky navrženy také rozměry dosedací plochy hlavy a průměr díry pro spojovací šroub (viz. [4.29]). Pokud program nenalezne vyhovující šroub, upozorní na tuto skutečnost varovným hlášením.
Nejčastější příčiny nevyhovujícího návrhu a jejich případné řešení:
Někdy může být z technologického či konstrukčního hlediska vhodné použít ve spoji namísto běžného prizmatického šroubu speciální osazený šroub s několika odlišnými průřezy. Například při požadavku přesného spojení částí pomocí lícovaných šroubů nebo při použití spojovacího šroubu se zeslabeným dříkem ke snížení vlivu přídavných ohybových napětí. Taktéž u spojů namáhaných proměnným zatížením jsou často používány poddajné šrouby se speciální úpravou.
Tento odstavec pak slouží k definování těchto speciálních šroubů. Počet úseků šroubu s rozdílným průřezem je zadáván v řádce [4.23], délka a průměr příslušného úseku je definována v řádkách [4.26, 4.27]. Jednotlivé úseky šroubu jsou číslovány v vzestupném pořadí od matice šroubu.
Tato část slouží k nastavení tvaru a rozměrů dosedací plochy hlavy (matice) šroubu a stanovení průměru díry pro spojovací šroub. Při zaškrtnutí zaškrtávacího políčka v řádku [4.30] jsou všechny potřebné rozměry nastaveny automaticky dle následujících pravidel:
U šroubových spojů se používají 3 základní typy provedení dosedacích ploch pod hlavou (maticí) šroubu.
V tomto odstavci naleznete silové poměry působící v navrhovaném předepjatém šroubovém spoji. V první části [5.1] jsou nejdříve dopočteny konstanty tuhosti spoje, na jejichž základě je ve druhé části [5.6] navrženo potřebné montážní předpětí spoje a jemu odpovídají utahovací moment. V poslední části [5.15] jsou pak pro dané montážní předpětí dopočteny silové poměry v plně zatíženém šroubovém spoji. Silové poměry jsou dále znázorněny na obrázku ve spodní části tohoto odstavce.
Konstanty tuhosti vyjadřují lineární závislost mezi osovou silou působící ve spoji a jí vyvolanou deformací jednotlivých částí šroubového spoje a jsou řídícím údajem pro stanovení silových poměrů předepjatého šroubového spoje. V závislosti na vzájemném poměru výsledných tuhostí [5.4, 5.5] je stanoveno rozdělení působení vnější axiální síly mezi spojovací šroub a sevřené části spoje. Výsledné tuhosti jsou určeny z tuhostí [5.2, 5.3] na základě zvoleného faktoru zavedení provozní síly [2.17].
Stanovení "správného" montážního předpětí je jednou z hlavních úloh při návrhu předepjatého šroubového spoje. Dostatečná velikost montážního předpětí je rozhodující pro správnou funkci spoje. Zároveň však ovlivňuje i výslednou sílu působící ve spojovacím šroubu, tedy i míru bezpečnosti proti případnému porušení šroubu. Montážní předpětí musí být navrženo tak, aby byl u spojů namáhaných v ose šroubu zajištěn požadavek kompaktnosti resp. těsnosti spoje, a u spojů zatížených v rovině spojovaných částí požadavek smykové únosnosti spoje.
Montážní předpětí můžete navrhnout manuálně nebo můžete použít automatického návrhu. Automatický návrh probíhá při zaškrtnutí políčka umístěného vpravo od vstupního pole. Programem je pak navrženo takové minimální montážní předpětí, aby byl splněn výše uvedený požadavek kompaktnosti resp. smykové únosnosti spoje. Za splnění podmínky kompaktnosti spoje je považován takový stav, kdy je součinitel předpětí spoje [5.21] větší nebo roven požadované hodnotě [2.1]. Pro splnění podmínky smykové únosnosti spoje musí být bezpečnost proti bočnímu posunutí [5.22] větší nebo rovna požadované bezpečnosti [2.2].
Při utahování (předepínání) šroubového spoje dochází ve spoji k prodlužování šroubu a souběžnému stlačování sevřených částí. Poměr mezi deformací šroubu a deformací sevřených částí od montážního předpětí je dán poměrem jejich vzájemných tuhostí. Po zavedení osové provozní síly do spoje dochází k odlehčení sevřených částí a dalšímu přitěžování spojovacího šroubu. Pro účely pevnostní kontroly je tedy potřebné určit maximální vnitřní osovou sílu působící na šroub. K tomuto účelu je používán montážní diagram spoje.
Montážní diagram spoje je sestaven pro známé předpětí a tuhosti jednotlivých prvků spoje. Z diagramu je pak stanoveno rozdělení působení vnější axiální síly mezi spojovací šroub a sevřené části spoje.
kde:
F0 - montážní předpětí spoje
DL1 - deformace (prodloužení) šroubu
od montážního předpětí
DL2 - deformace (stlačení) sevřených
částí od montážního předpětí
c1 = tg y1 -
konstanta tuhosti šroubu
c2 = tg y2 -
konstanta tuhosti sevřených částí
Fa - maximální provozní osová síla zatěžující spoj
DF1 - část osové složky provozní síly přitěžující šroub
DF2 - část osové složky provozní síly odlehčující sevřené
části
F1 - maximální vnitřní osová síla ve šroubu
F2 - zbytkové předpětí sevřených částí spoje
Uvedený diagram je sestaven na základě předpokladu, že místa vstupu vnějšího axiálního zatížení leží na koncích svěrné délky, v dosedacích plochách pod hlavou a maticí šroubu. Ve skutečnosti však působí axiální síly obvykle v místech ležících uvnitř sevřených částí (viz. Faktor zavedení provozní síly [2.17]). To má za následek změnu poměru tuhostí mezi přitěžovanými a odlehčovanými částmi spoje a tedy změnu velikosti úhlů y1 a y2.
Tento součinitel udává poměr mezi zbytkovým předpětím sevřených částí spoje [5.19] a maximální osovou provozní silou [5.7]. Podrobnější informace naleznete v [2.1].
Tento součinitel bezpečnosti udává poměr mezi skutečným zbytkovým předpětím ve spoji [5.19] a minimální (teoreticky spočtenou) svěrnou sílou [5.9] potřebnou pro úplný přenos radiální síly. Podrobnější informace naleznete v [2.2].
V tomto odstavci jsou uvedeny výsledky základních pevnostních kontrol šroubového spoje.
Pevnostní kontrola je prováděna srovnáním výsledného redukovaného napětí v jádře šroubu [6.6] s mezí kluzu materiálu šroubu [6.7]. Výsledné redukované (srovnávací) napětí je počítáno v nejslabší části šroubu (u prizmatických šroubů pro malý průměr závitu, u poddajných šroubů v zeslabeném dříku).
Srovnávací redukované napětí je počítáno podle vzorce:
kde:
s - tahové napětí v jádře šroubu od
maximální osové síly
sb - přídavné ohybové napětí
t - napětí v krutu v jádře šroubu od
utahovacího momentu
kt - redukční koeficient (viz. kapitola "Nastavení,
změna jazyka")
Má-li navržený šroub pevnostní kontrole beze zbytku vyhovět, musí být výsledná míra bezpečnosti [6.8] větší nebo rovna požadované míře bezpečnosti [2.4].
Pevnostní kontrola je prováděna srovnáním výsledného redukovaného napětí v jádře šroubu [6.12] s mezí kluzu materiálu šroubu. Podle obecných doporučení by srovnávací napětí nemělo překročit hodnotu 90% meze kluzu.
Srovnávací redukované napětí je počítáno podle vzorce:
kde:
s0 - tahové napětí v jádře šroubu od montážního předpětí
sb - přídavné ohybové napětí
t - napětí v krutu v jádře šroubu od
utahovacího momentu
Má-li navržený šroubový spoj kontrole vyhovovat, musí být velikost tlaku v dosedací ploše [6.15] menší než dovolený tlak v krajní spojované části [6.16]. Pokud navržený spoj nevyhovuje, upravte konstrukci spoje tak, aby byla zvětšena dosedací plocha hlavy resp. matice šroubu.
Pokud ve spoji dochází k poklesu předpětí vlivem změny teploty [5.16] nebo sednutím spoje [5.17], může být šroub krátkodobě namáhán výrazně vyšším zatížením, než pro které byl kontrolován v odstavci [6.1]. V takovém případě je vhodné zvážit i kontrolu spoje pro toto maximální zatížení. Špička výsledného napětí by pak neměla výrazně překročit mez kluzu materiálu šroubu.
Šroubové spoje namáhané proměnným zatížením je nutné kontrolovat z hlediska únavové pevnosti. Únavový lom vzniká u šroubů zpravidla v místech koncentrace napětí (v místech konstrukčních vrubů), nejčastěji pak v oblasti prvního nosného závitu.
Postup určení dynamické bezpečnosti spoje a význam řádků [7.2 .. 7.10] je patrný z následujících obrázků:
kde:
F - maximální osová síla zatěžující spoj
F0 - předpětí spoje
F1 - maximální vnitřní osová síla ve šroubu
F2 - minimální zbytkové předpětí sevřených částí spoje
Fm - střední osová síla cyklu
Fa - amplituda osové síly cyklu
kde:
Sy - mez kluzu materiálu šroubu
sf - mez
únavy
s0 - napětí v jádře závitu
od předpětí spoje
sA - amplitudní složka mezní
únavové pevnosti šroubu pro daný průběh zatížení
sm - střední napětí
provozního cyklu v jádře závitu
sa -
amplitudní složka napětí provozního cyklu v jádře závitu
I u dynamicky zatíženého spoje musí navržený šroub samozřejmě vyhovovat "statické" kontrole na mezi kluzu pro zatížení od maximální osové síly [6.1].
Odolnost proti případnému únavovému lomu spojovacího šroubu je posuzována na základě koeficientu dynamické bezpečnosti [7.10]. Tato míra bezpečnosti hodnotí pozici šroubu z hlediska proměnného tahového napětí a je definována jako poměr amplitudních složek napětí cyklu mezního sA a cyklu provozního sa. Má-li navržený šroub pevnostní kontrole beze zbytku vyhovět, musí být výsledná míra bezpečnosti [7.10] větší nebo rovna požadované míře bezpečnosti [2.26].
Teoreticky vypočtená mez únavy v tahu hladké kruhové tyče zvoleného materiálu šroubu, namáhané střídavým axiálním zatížením.
Mez únavy v tahu materiálu šroubu pro požadovanou životnost spoje [2.24].
Mez únavy v tahu navrženého šroubu. Korigovaná hodnota základní meze únavy [7.7] s ohledem na zvolené provedení spoje [2.22, 2.23], typ a rozměry závitu [4.11] a požadovanou spolehlivost spoje [2.24].
U osazených šroubů někdy dochází k únavovému lomu v místě přechodu do zeslabeného dříku.
Tato pevnostní kontrola je prováděna podle stejných principů jako kontrola v jádře závitu. Korigovaná mez únavy šroubu [7.14] však bude u této kontroly vyšší. Má-li navržený šroub pevnostní kontrole beze zbytku vyhovět, musí být výsledná míra bezpečnosti [7.16] větší nebo rovna požadované míře bezpečnosti [2.26].
Mez únavy v tahu navrženého šroubu. Korigovaná hodnota základní meze únavy [7.7] s ohledem na zvolenou geometrii šroubu [4.19] a požadovanou spolehlivost spoje [2.24].
V hlavním výpočtu jsou pro navrhovaný šroubový spoj dopočteny teoretické hodnoty potřebného montážního předpětí a utahovacího momentu. V reálné praxi je však velmi obtížné a nákladné při utahování šroubu dosáhnout ve spoji montážní předpětí přesně dané velikosti.
Často jsou proto šroubové spoje navrhovány tak, aby byla zajištěna jejich správná funkčnost pro určitý, předem daný rozsah montážních předpětí <F0min ... F0max>. Šířka tohoto rozsahu přitom bude záviset na použitém způsobu utahování šroubu. Pro kontrolu takto navržených šroubových spojů je určen právě tento odstavec.
Rozsah přípustných předpětí je určen pomocí "Součinitel utahování" [8.3]. Spodní hranice předpětí "F0min" přitom musí zajistit požadavek kompaktnosti spoje během provozu. Pro horní hranici montážního předpětí "F0max" musí šroub splňovat podmínky pevnostní kontroly.
Tento součinitel udává poměr mezi horní a spodní hranicí přípustného montážního předpětí aA=F0max/F0min
Součinitel může nabývat hodnot v intervalu <1 až 4> a jeho velikost bude záviset na použitém způsobu utahování šroubu.
aA | Způsob utahování | Metoda nastaveni |
1.05 až 1.2 | Utahování s měřením prodloužení nebo kontrolou pomocí ultrazvuku. | Akustický záznam. |
1.1 až 1.3 | Mechanické prodloužení pomocí stavěcích šroubů umístěných v matici nebo v hlavě šroubu. | Předem specifikované prodloužení šroubu, nastavení pomocí kroutícího momentu stavěcích šroubů. |
1.2 až 1.5 | Mechanické prodloužení pomocí vícedílných matic se závitovým pouzdrem. | Točivý moment utahovacího nástroje. |
1.1 až 1.5 | Utahování s mechanickým měřením resp. kontrolou prodloužení. | Nastavení pomocí měření prodloužení. |
1.1 až 1.4 | Plynulé hydraulické utahování. | Nastavení pomocí měření tlaku resp. délky nebo úhlu natočení matice. |
1.2 až 2.0 | Pulzní klíč s hydraulickým generátorem impulsů, kontrola kroutícího momentu a/nebo úhlu natočení. | Nastavení pomocí úhlu natočení nebo kroutícího momentu. |
1.2 až 1.4 | Utahování s kontrolou na mezi kluzu, ruční nebo motorické. | Nastavení relativního koeficientu kroutícího momentu nebo úhlu natočení. |
1.2 až 1.4 | Utahování s kontrolou úhlu natočení, ruční nebo motorické. | Experimentální stanovení počátečního utahovacího momentu a úhlu natočení. |
1.4 až 1.6 | Utahování s kontrolou kroutícího momentu pomocí hydraulického nástroje. | Nastavení pomocí měření tlaku. |
1.4 až 1.6 | Utahování s kontrolou kroutícího momentu pomocí momentového klíče, signalizačního klíče nebo motorového utahováku s dynamickým měřením kroutícího momentu. | Experimentální stanovení požadovaného utahovacího momentu u původního spojovacího členu (například měřením prodloužení šroubu). |
1.6 až 2.0 | Utahování s kontrolou kroutícího momentu pomocí
momentového klíče, signalizačního klíče nebo motorového utahováku s
dynamickým měřením kroutícího momentu. Pro součinitel tření m=0.08~0.16 |
Stanovení požadovaného utahovacího momentu pomocí odhadu koeficientu tření (povrch a podmínky mazání mají velký vliv). |
1.7 až 2.5 | Utahování s kontrolou kroutícího momentu pomocí
momentového klíče, signalizačního klíče nebo motorového utahováku s
dynamickým měřením kroutícího momentu. Pro součinitel tření m=0.04~0.10 |
|
2.5 až 4.0 | Utahování pomocí rázového nebo impulzního
utahováku.
Ruční utahování. |
Nastavení utahováku na moment, který je dán
požadovaným utahovacím momentem (pro odhadovaný koeficient tření) plus
přídavek.
Ruční utahování na základě subjektivního posouzení. |
Tento odstavec slouží k vyšetření silových poměrů ve spoji při specifické pracovní teplotě.
Při změně provozní teploty se mění provozní předpětí spoje. K této změně dochází v důsledku dvou rozdílných jevů:
Se změnou teploty zároveň dochází ke změně fyzikálních a mechanických vlastností použitých materiálů. Pro správný návrh spoje je proto potřeba znát vlastnosti materiálu při provozní teplotě. Odpovídající hodnoty zadejte v odstavcích [9.5] a [9.9].
Informace o možnostech 2D a 3D grafického výstupu a informace o spolupráci se 2D a 3D CAD systémy naleznete v dokumentu "Grafický výstup, CAD systémy".
Pro vykreslení šroubového spoje je nutné nastavit v tomto odstavci některé detaily spoje, které nebyly určeny při výpočtu spoje.
Ve výběrovém seznamu zvolte příslušné provedení hlavy šroubu. Program nabízí 4 základní provedení hlav šroubů. S ohledem na běžně vyráběné velikosti šroubů však není možné pro některé průměry závitu použít všechny tyto typy hlavy. Rozměry vybrané hlavy jsou stanoveny na základě zvoleného typu a průměru závitu [4.12, 4.14] podle následujících norem: ANSI B18.2.1, ANSI B18.3, ANSI B18.6.2, ANSI B18.6.3, ISO 1207, ISO 4016, ISO 4762.
Ve výběrovém seznamu zvolte příslušné provedení matice šroubu. Program nabízí 2 provedení šestihranných matic. Rozměry vybrané matice jsou stanoveny na základě zvoleného typu a průměru závitu [4.12, 4.14] podle norem: ANSI B18.2.2, ISO 4032, ISO 4035.
Ve výběrovém seznamu nastavte počet podložek umístěných pod hlavou šroubu. Má-li být vykreslen spoj bez podložky, zvolte "0". Rozměry podložky jsou stanoveny na základě zvoleného typu a průměru závitu [4.12, 4.14] podle norem: ANSI B18.22.1, ISO 8738.
Ve výběrovém seznamu nastavte počet podložek umístěných pod maticí. Má-li být vykreslen spoj bez podložky, zvolte "0". Rozměry podložky jsou stanoveny na základě zvoleného typu a průměru závitu [4.12, 4.14] podle norem: ANSI B18.22.1, ISO 8738.
Řešení - Vhodné technologické a konstrukční úpravy pro zvýšení únosnosti šroubu (podrobně popsány v následující kapitole).
Únavový lom vzniká u součástí namáhaných proměnným zatížením zpravidla v místech koncentrace napětí (v místech konstrukčních vrubů), ačkoliv hodnota nominálního napětí tu leží hluboko pod mezí pevnosti. Statistiky uvádějí, že z celkového počtu sledovaných normalizovaných šroubů, které podlehly únavovému lomu, vznikl lom u 65% šroubů v místě prvního nosného závitu, u 20% ve výběhu závitu a u 15% v místě přechodu dříku do hlavy šroubu. Z uvedeného rozdělení četnosti únavových lomů jsou evidentní oblasti, na které je nutno se při konstrukci dynamicky zatížených spojů zaměřit.
Konstrukční úpravy spoje:
Použití tažné matice nebo matice s odlehčovacím vrubem.
Zlepší se rozdělení napětí po závitech a odlehčí se první nosný závit.
Provést první nosný závit šroubu jako první závit vůbec, s přechodem do
zeslabeného dříku a přesahem závitu matice.
Odlehčí se první nosný závit, sníží se vrubový součinitel ve výběhu
závitu.
Snížení vrubového součinitel ve výběhu závitu zaobleným přechodem do zeslabeného dříku.
Zvětšení přechodového poloměru z hlavy do dříku.
Pokud možno nepoužívat závit s jemnou roztečí.
Pokud možno nepoužívat šrouby velkých průměrů.
Je vhodnější použít raději dva menší než jeden velký šroub.
Vhodné konstrukční provedení u spojů se závrtnými šrouby.
U průchozí díry je vhodné provedení s přesahem závitu šroubu. U slepých
děr je vhodnější použít závrtného šroubu s maticí, opírajícího
se o dno díry, namísto běžného šroubu s hlavou. Nejvýhodnější je přitom závrtný šroub s kulovým
ukončením, nebo vloženou kuličkou.
Technologické úpravy spoje:
Použití válcovaného závitu namísto řezaného.
Dodatečné válečkování kořene závitu.
Zpevnění materiálu tvářením za studena.
Chemicko-tepelná úprava závitu, nitridace, fosfátování.
Velmi často se šroubové spoje nevyskytují jednotlivě, ale ve skupinách, kde zajišťují společně přenos vnějších sil. Z technologických důvodů jsou v polích většinou šrouby shodného průřezu uspořádané do tvaru rovnoběžníka nebo na kružnici. Řešení těchto skupinových spojů spočívá v určení maximálního zatížení, připadajícího na jeden (shodně nebo nejvíce zatížený) šroub, který se pak dále řeší jako samostatný šroubový spoj dle výše uvedených postupů.
Dále jsou uvedeny obecné postupy řešení pro několik základních typů šroubových polí (symbol "n" používaný ve vzorcích udává počet šroubů ve spoji):
Vnější zatížení se rozloží rovnoměrně na všechny šrouby spoje.
Axiální zatížení připadající na jeden šroub:
Skupinový spoj se dále řeší jako samostatný šroubový spoj zatížený osovou silou Fai.
Vnější síla se rozloží do složky kolmé ke stykové ploše Fa a složky s ní rovnoběžné Fr. Spojovací šrouby spoje budou namáhány rovnoměrně, tedy:
Axiální zatížení připadající na jeden šroub:
Radiální zatížení připadající na jeden šroub:
Skupinový spoj se dále řeší jako samostatný šroubový spoj namáhaný kombinovaným zatížením osovou silou Fai a příčnou silou Fri.
Vnější síla se rozloží do složky kolmé ke stykové ploše Fa a složky s ní rovnoběžné Fr působící v těžišti spoje:
Zároveň vytváří k těžišti spoje moment:
Z podmínky neodchýlení levého okraje základní desky plyne minimální potřebné předpětí:
kde například pro obdélníkovou stykovou plochu určíme plochu spoje "A" a průřezový modul plochy "W" ze vztahů:
kde:
a - délka spoje
b - šířka spoje
Při řešení spoje je nutné dále určit maximální hodnoty parciálních sil působící na jeden šroub.
Osové síly ve šroubech od složky Fa:
Osové síly ve šroubech od momentu M:
Maximální osová síla ve šroubu od momentu M:
Celková maximální osová provozní síla:
Radiální síly ve šroubech od složky Fr:
Skupinový spoj se dále řeší jako samostatný šroubový spoj namáhaný kombinovaným zatížením osovou silou Famax a příčnou silou Fri. Přitom je nutné nezapomenout zkontrolovat navržené předpětí spoje [5.17] s ohledem na minimální potřebné předpětí F0min stanovené z podmínky neodchýlení okraje základní desky.
Vnější zatížení se rozloží rovnoměrně na všechny šrouby spoje.
Radiální zatížení připadající na jeden šroub:
Skupinový spoj se dále řeší jako samostatný šroubový spoj zatížený příčnou silou Fri.
Při namáhání kruhové příruby pouze kroutícím momentem budou jednotlivé šrouby zatíženy rovnoměrně radiální silou:
Skupinový spoj se dále řeší jako samostatný šroubový spoj zatížený příčnou silou Fri.
Příčná síla působící v těžišti spoje se rozloží rovnoměrně na všechny šrouby:
Kroutící moment způsobí namáhání jednotlivého šroubu radiální silou:
Výsledná síla působící na jeden šroub je vektorovým součtem parciálních sil Fri, FMi. Skupinový spoj se dále řeší jako samostatný šroubový spoj zatížený maximální příčnou silou Frmax.
Informace o nastavení parametrů výpočtu a nastavení jazyka naleznete v dokumentu "Nastavení výpočtů, změna jazyka".
V tomto odstavci můžete nastavit některé základní parametry chování výpočtu (použité výpočetní postupy). Volbou vhodných teoretických výpočetních modelů tak můžete přizpůsobit výpočet vašim individuálním zvyklostem.
Konstanty tuhosti jsou základním údajem pro stanovení silových poměrů předepjatého šroubového spoje. Zatímco běžnými matematickými prostředky lze poměrně přesně vypočítat konstanty tuhosti šroubů, při stanovení tuhosti sevřených částí je situace odlišná a jen těžko lze získat přesné hodnoty tuhosti jinak než experimentálním měřením
Při utažení šroubového spoje se se napětí mezi hlavou a maticí rozloží v nesouměrné oblasti, jejíž rozměry průřezu se po svěrné délce mění. Vytvořit obecný matematický model přesně popisující tuto oblast je velmi obtížné až nemožné. V historii tak vzniklo mnoho různých výpočetních modelů založených na řadě zjednodušujících předpokladů. Výsledky těchto modelů mohou být značně odlišné. Program proto nabízí možnost volby z pěti historicky nejpoužívanějších výpočetních postupů. Pro výpočet tuhosti sevřených částí používají tyto matematické modely dvě základní metody:
Metoda náhradní (Rötscherovy) trubky - Starší a jednodušší metoda, při níž je pro účely výpočtu nahrazena napětím zasažená oblast pomyslnou tlustostěnnou trubkou.
Metoda tlakových kuželů - Modernější a přesnější metoda vycházející z představy, že napětím zasažená oblast má přibližně tvar komolého dvojkužele.
Zadejte velikost úhlu tlakového kužele.
Podle "Shigley" se tento úhel pohybuje v závislosti na geometrii a materiálu spoje v rozmezí 25 až 33°. Obvykle se pak s vyhovující přesností počítá s hodnotou 30°.Teoreticky je pevnostní kontrola namáhané součásti vždy prováděna v jejím nejužším místě. U pevnostní kontroly šroubu by tedy kritická průřezová plocha měla odpovídat průřezu jádra závitu. Velké množství pevnostních zkoušek však ukázalo, že u normalizovaných závitů je ve skutečnosti kritická průřezová plocha větší. Tato plocha je obvykle označována jako "Výpočtový průřez závitu" a její průměr odpovídá aritmetickému průměru ze středního a malého průměru závitu.
Utahování šroubu způsobí v jádře závitu torzní napětí, které je potřeba vzít do úvahy při pevnostní kontrole šroubu. Velikost tohoto napětí v jádře šroubu s časem klesá. Při pevnostní kontrole spoje v provozním stavu je tedy vhodné počítat s nižší hodnotou torzního napětí než při kontrole spoje v montážním stavu.
Redukční koeficient udává, jak velká část torzního napětí se bude podílet na celkovém napětí v jádře šroubu při provozním zatížení. Výsledné srovnávací napětí v provozním stavu je pak stanoveno ze vzorce:
kde:
s - tahové napětí v jádře šroubu od
maximální osové síly
sb - přídavné ohybové napětí
t - napětí v krutu v jádře šroubu od
utahovacího momentu
kt - redukční koeficient
Redukční koeficient může nabývat hodnoty v intervalu <0 až 1>. Pro hodnotu "0" je torzní napětí zcela zanedbáno a šroub je kontrolován pouze z hlediska tahového namáhání (způsob obvykle používaný v literatuře v USA). Pro hodnotu "1" je naopak do pevnostní kontroly zahrnuta celková velikost torzního napětí od utahovacího momentu (tento postup je na straně bezpečnosti, a často bývá uváděn ve starší evropské literatuře).
Všeobecné informace o tom, jak je možné měnit a rozšiřovat sešity výpočtu, jsou uvedeny v dokumentu "Úpravy sešitu (výpočtu)".
^